为了获得盾构解困冻结过程中泥水仓内温度场的演变规律，以南京市江宁区新济洲供水管线过江廊道盾构解困工程为原型，依据相似理论进行了盾构内部水平冻结温度场的模型试验，研究大孔距冻结过程中泥水仓内温度场演变过程及分布特征，获得如下结论：通过盾构超前地质探孔和注浆孔布置的20根冻结管，在冻结管最大间距为3.12 m条件下，75 d时可将直径为6 480 mm的盾构泥水仓内冻实，而冻结施工至135 d后泥水仓内冻土平均温度达到-13℃，纵向温差约为4.4℃，整体冻结效果较均匀，满足盾构开仓时的封水和承载要求。冻结施工中临时停冻会导致泥水仓内冻土冷量重新分布，停冻10 h时整体冻结壁温度升高至-14～-10℃，而重新冻结20 h后冻结壁即可恢复到停冻前状态。冻结结束45 d后盾构泥水仓内冻土平均温度升高至-4℃，满足盾构复推施工要求，而冻结管位置冻土温度回升至0℃还需要约20 d，并在0℃附近维持约125d。施工中可采取强制解冻或循环泥浆等辅助措施来加快盾构泥水仓内冻土的解冻速度，洞内水平冻结方法是构建盾构仓内常压检修环境的有效地层改良手段。
为了获得盾构解困冻结过程中泥水仓内温度场的演变规律，以南京市江宁区新济洲供水管线过江廊道盾构解困工程为原型，依据相似理论进行了盾构内部水平冻结温度场的模型试验，研究大孔距冻结过程中泥水仓内温度场演变过程及分布特征，获得如下结论：通过盾构超前地质探孔和注浆孔布置的20根冻结管，在冻结管最大间距为3.12 m条件下，75 d时可将直径为6 480 mm的盾构泥水仓内冻实，而冻结施工至135 d后泥水仓内冻土平均温度达到-13℃，纵向温差约为4.4℃，整体冻结效果较均匀，满足盾构开仓时的封水和承载要求。冻结施工中临时停冻会导致泥水仓内冻土冷量重新分布，停冻10 h时整体冻结壁温度升高至-14～-10℃，而重新冻结20 h后冻结壁即可恢复到停冻前状态。冻结结束45 d后盾构泥水仓内冻土平均温度升高至-4℃，满足盾构复推施工要求，而冻结管位置冻土温度回升至0℃还需要约20 d，并在0℃附近维持约125d。施工中可采取强制解冻或循环泥浆等辅助措施来加快盾构泥水仓内冻土的解冻速度，洞内水平冻结方法是构建盾构仓内常压检修环境的有效地层改良手段。
为了获得盾构解困冻结过程中泥水仓内温度场的演变规律，以南京市江宁区新济洲供水管线过江廊道盾构解困工程为原型，依据相似理论进行了盾构内部水平冻结温度场的模型试验，研究大孔距冻结过程中泥水仓内温度场演变过程及分布特征，获得如下结论：通过盾构超前地质探孔和注浆孔布置的20根冻结管，在冻结管最大间距为3.12 m条件下，75 d时可将直径为6 480 mm的盾构泥水仓内冻实，而冻结施工至135 d后泥水仓内冻土平均温度达到-13℃，纵向温差约为4.4℃，整体冻结效果较均匀，满足盾构开仓时的封水和承载要求。冻结施工中临时停冻会导致泥水仓内冻土冷量重新分布，停冻10 h时整体冻结壁温度升高至-14～-10℃，而重新冻结20 h后冻结壁即可恢复到停冻前状态。冻结结束45 d后盾构泥水仓内冻土平均温度升高至-4℃，满足盾构复推施工要求，而冻结管位置冻土温度回升至0℃还需要约20 d，并在0℃附近维持约125d。施工中可采取强制解冻或循环泥浆等辅助措施来加快盾构泥水仓内冻土的解冻速度，洞内水平冻结方法是构建盾构仓内常压检修环境的有效地层改良手段。
为了获得盾构解困冻结过程中泥水仓内温度场的演变规律，以南京市江宁区新济洲供水管线过江廊道盾构解困工程为原型，依据相似理论进行了盾构内部水平冻结温度场的模型试验，研究大孔距冻结过程中泥水仓内温度场演变过程及分布特征，获得如下结论：通过盾构超前地质探孔和注浆孔布置的20根冻结管，在冻结管最大间距为3.12 m条件下，75 d时可将直径为6 480 mm的盾构泥水仓内冻实，而冻结施工至135 d后泥水仓内冻土平均温度达到-13℃，纵向温差约为4.4℃，整体冻结效果较均匀，满足盾构开仓时的封水和承载要求。冻结施工中临时停冻会导致泥水仓内冻土冷量重新分布，停冻10 h时整体冻结壁温度升高至-14～-10℃，而重新冻结20 h后冻结壁即可恢复到停冻前状态。冻结结束45 d后盾构泥水仓内冻土平均温度升高至-4℃，满足盾构复推施工要求，而冻结管位置冻土温度回升至0℃还需要约20 d，并在0℃附近维持约125d。施工中可采取强制解冻或循环泥浆等辅助措施来加快盾构泥水仓内冻土的解冻速度，洞内水平冻结方法是构建盾构仓内常压检修环境的有效地层改良手段。
该文旨在探究人工冻结法施工后越江软土地基在双向荷载作用下不均匀沉降发生机理。文章借助室内动三轴试验，分析经历冻融循环的淤泥质软土在不同有效围压与径向循环应力比条件下应变及渗透发展规律，并结合微观结构变化对变形现象进行释义。结果表明，冻结作用损伤土体骨架结构，在同一径向循环应力比下，随着有效围压的增加，土体轴向累积应变减少，渗透能力降低；且在同一固结围压下，径向循环应力比的增大阻碍了轴向累积应变增加；与单向荷载相比，双向荷载作用下软黏土形成的团聚体趋向圆形，表现出更明显的“振密”效果。最终，文章基于试验数据建立了能够有效反映土体埋深与水平动载变化影响的累积应变预测模型，研究结果有助于明确冻融软土地基变形机理，降低城市轨道交通灾害发生风险。
该文旨在探究人工冻结法施工后越江软土地基在双向荷载作用下不均匀沉降发生机理。文章借助室内动三轴试验，分析经历冻融循环的淤泥质软土在不同有效围压与径向循环应力比条件下应变及渗透发展规律，并结合微观结构变化对变形现象进行释义。结果表明，冻结作用损伤土体骨架结构，在同一径向循环应力比下，随着有效围压的增加，土体轴向累积应变减少，渗透能力降低；且在同一固结围压下，径向循环应力比的增大阻碍了轴向累积应变增加；与单向荷载相比，双向荷载作用下软黏土形成的团聚体趋向圆形，表现出更明显的“振密”效果。最终，文章基于试验数据建立了能够有效反映土体埋深与水平动载变化影响的累积应变预测模型，研究结果有助于明确冻融软土地基变形机理，降低城市轨道交通灾害发生风险。
该文旨在探究人工冻结法施工后越江软土地基在双向荷载作用下不均匀沉降发生机理。文章借助室内动三轴试验，分析经历冻融循环的淤泥质软土在不同有效围压与径向循环应力比条件下应变及渗透发展规律，并结合微观结构变化对变形现象进行释义。结果表明，冻结作用损伤土体骨架结构，在同一径向循环应力比下，随着有效围压的增加，土体轴向累积应变减少，渗透能力降低；且在同一固结围压下，径向循环应力比的增大阻碍了轴向累积应变增加；与单向荷载相比，双向荷载作用下软黏土形成的团聚体趋向圆形，表现出更明显的“振密”效果。最终，文章基于试验数据建立了能够有效反映土体埋深与水平动载变化影响的累积应变预测模型，研究结果有助于明确冻融软土地基变形机理，降低城市轨道交通灾害发生风险。
该文旨在探究人工冻结法施工后越江软土地基在双向荷载作用下不均匀沉降发生机理。文章借助室内动三轴试验，分析经历冻融循环的淤泥质软土在不同有效围压与径向循环应力比条件下应变及渗透发展规律，并结合微观结构变化对变形现象进行释义。结果表明，冻结作用损伤土体骨架结构，在同一径向循环应力比下，随着有效围压的增加，土体轴向累积应变减少，渗透能力降低；且在同一固结围压下，径向循环应力比的增大阻碍了轴向累积应变增加；与单向荷载相比，双向荷载作用下软黏土形成的团聚体趋向圆形，表现出更明显的“振密”效果。最终，文章基于试验数据建立了能够有效反映土体埋深与水平动载变化影响的累积应变预测模型，研究结果有助于明确冻融软土地基变形机理，降低城市轨道交通灾害发生风险。
研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。
研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。