从冻结壁形成、水文观测孔设置、冻土发展速度等影响因素入手，对冻结壁交圈过程中冻胀水形成、水量大小进行了理论分析与计算，并结合工程实例说明冻胀水增量的测量值与理论计算值一致，提出以此为定量判断冻结壁交圈的根据，为相关专业技术人员提供参考。
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为了合理分析多冷媒非均质人工冻结壁的力学特性，将冻结壁视为弹性模量和粘聚力随半径呈线性变化的功能梯度材料，并通过引入冻胀系数n来反映冻结壁的冻胀特性，基于不同屈服准则分别推导得出考虑冻胀特性的多冷媒非均质人工冻结壁弹塑性状态下的应力、位移以及塑性区相对半径的隐式方程。计算结果表明：在考虑非均质特性后，基于M-C、D-P、广义Tresca以及双剪统一强度准则计算得出冻结壁的弹性极限承载力分别降低4.01%、4.02%、3.19%、2.57%，而塑性极限承载力分别提高8.13%、8.13%、8.04%、7.95%；进一步考虑冻胀特性后，基于四种屈服准则计算得出非均质冻结壁的弹性极限承载力分别提高6.91%、6.92%、5.93%、5.19%。以M-C准则为例，考虑冻胀特性后，当冻结壁处于弹性极限状态(rc＝1)时，非均质冻结壁内、外缘位移分别增加3.850 cm和17.159 cm；当冻结壁处于弹塑性状态(rc＝1.2)时，非均质冻结壁内、外缘位移分别增加5.544 cm和16.024 cm；当塑性区相对半径1≤rc≤1.2...
为了合理分析多冷媒非均质人工冻结壁的力学特性，将冻结壁视为弹性模量和粘聚力随半径呈线性变化的功能梯度材料，并通过引入冻胀系数n来反映冻结壁的冻胀特性，基于不同屈服准则分别推导得出考虑冻胀特性的多冷媒非均质人工冻结壁弹塑性状态下的应力、位移以及塑性区相对半径的隐式方程。计算结果表明：在考虑非均质特性后，基于M-C、D-P、广义Tresca以及双剪统一强度准则计算得出冻结壁的弹性极限承载力分别降低4.01%、4.02%、3.19%、2.57%，而塑性极限承载力分别提高8.13%、8.13%、8.04%、7.95%；进一步考虑冻胀特性后，基于四种屈服准则计算得出非均质冻结壁的弹性极限承载力分别提高6.91%、6.92%、5.93%、5.19%。以M-C准则为例，考虑冻胀特性后，当冻结壁处于弹性极限状态(rc＝1)时，非均质冻结壁内、外缘位移分别增加3.850 cm和17.159 cm；当冻结壁处于弹塑性状态(rc＝1.2)时，非均质冻结壁内、外缘位移分别增加5.544 cm和16.024 cm；当塑性区相对半径1≤rc≤1.2...
为了合理分析多冷媒非均质人工冻结壁的力学特性，将冻结壁视为弹性模量和粘聚力随半径呈线性变化的功能梯度材料，并通过引入冻胀系数n来反映冻结壁的冻胀特性，基于不同屈服准则分别推导得出考虑冻胀特性的多冷媒非均质人工冻结壁弹塑性状态下的应力、位移以及塑性区相对半径的隐式方程。计算结果表明：在考虑非均质特性后，基于M-C、D-P、广义Tresca以及双剪统一强度准则计算得出冻结壁的弹性极限承载力分别降低4.01%、4.02%、3.19%、2.57%，而塑性极限承载力分别提高8.13%、8.13%、8.04%、7.95%；进一步考虑冻胀特性后，基于四种屈服准则计算得出非均质冻结壁的弹性极限承载力分别提高6.91%、6.92%、5.93%、5.19%。以M-C准则为例，考虑冻胀特性后，当冻结壁处于弹性极限状态(rc＝1)时，非均质冻结壁内、外缘位移分别增加3.850 cm和17.159 cm；当冻结壁处于弹塑性状态(rc＝1.2)时，非均质冻结壁内、外缘位移分别增加5.544 cm和16.024 cm；当塑性区相对半径1≤rc≤1.2...
富水砂层地铁隧道盾构掘进过程中，盾构中心体回转体出现机械故障，为开舱检修提供安全的作业环境，本文提出一种盾构开挖面垂直冻结联合洞内水平冻结的方法，并详细介绍冻结帷幕设计及强度验算、冻结孔及测温孔的布置、冻结施工等；结合现场测试，详细讨论温度场、土舱内冻胀力的发展过程。结果表明：1）积极冻结期间各垂直测温孔温度下降趋势大致相同，但不同区域冻土温度下降速率有明显差异，冻结管排内冻土受叠加冷却效应，冻土发展速率是排外2.8倍；2）盾构散热对周围土体降温有显著影响，需加强保温措施，防止冷量的损失；3）水平冻结管受盾构结构限制，布置数量少且间距大，水平冻结壁的发展速度要慢于垂直冻结壁；4）土舱内测点温度与入土深度呈线性关系，入土深度大的测温点受土舱面板散热影响越小，降温速率越快。
富水砂层地铁隧道盾构掘进过程中，盾构中心体回转体出现机械故障，为开舱检修提供安全的作业环境，本文提出一种盾构开挖面垂直冻结联合洞内水平冻结的方法，并详细介绍冻结帷幕设计及强度验算、冻结孔及测温孔的布置、冻结施工等；结合现场测试，详细讨论温度场、土舱内冻胀力的发展过程。结果表明：1）积极冻结期间各垂直测温孔温度下降趋势大致相同，但不同区域冻土温度下降速率有明显差异，冻结管排内冻土受叠加冷却效应，冻土发展速率是排外2.8倍；2）盾构散热对周围土体降温有显著影响，需加强保温措施，防止冷量的损失；3）水平冻结管受盾构结构限制，布置数量少且间距大，水平冻结壁的发展速度要慢于垂直冻结壁；4）土舱内测点温度与入土深度呈线性关系，入土深度大的测温点受土舱面板散热影响越小，降温速率越快。
富水砂层地铁隧道盾构掘进过程中，盾构中心体回转体出现机械故障，为开舱检修提供安全的作业环境，本文提出一种盾构开挖面垂直冻结联合洞内水平冻结的方法，并详细介绍冻结帷幕设计及强度验算、冻结孔及测温孔的布置、冻结施工等；结合现场测试，详细讨论温度场、土舱内冻胀力的发展过程。结果表明：1）积极冻结期间各垂直测温孔温度下降趋势大致相同，但不同区域冻土温度下降速率有明显差异，冻结管排内冻土受叠加冷却效应，冻土发展速率是排外2.8倍；2）盾构散热对周围土体降温有显著影响，需加强保温措施，防止冷量的损失；3）水平冻结管受盾构结构限制，布置数量少且间距大，水平冻结壁的发展速度要慢于垂直冻结壁；4）土舱内测点温度与入土深度呈线性关系，入土深度大的测温点受土舱面板散热影响越小，降温速率越快。