采用随机介质理论和模型试验方法，基于现场测试数据和文献发表数据，分析了人工冻土冻胀引发地面变形规律和冻胀影响范围。结果表明：(1)随机介质理论计算结果表明人工冻土冻胀引发地面变形曲线是一条高斯型二重积分曲线；(2)物理模型试验得出地面抬升曲线规律与高斯分布拟合度较高，试验地面抬升曲线的高斯分布拟合系数为0.977 47,工程实测数据的高斯分布拟合系数为0.949 32～0.995 53,对文献数据拟合得出拟合系数位于0.954 41～0.983 44;(3)冻结引发地面变形范围为8～10倍冻胀丘宽度。冻结壁为对称结构或拟对称结构时，冻胀引发地面变形曲线可以采用高斯分布进行拟合。该结论可以为人工冻土冻胀引发上部地面变形量计算及影响范围提供设计参考。

采用随机介质理论和模型试验方法，基于现场测试数据和文献发表数据，分析了人工冻土冻胀引发地面变形规律和冻胀影响范围。结果表明：(1)随机介质理论计算结果表明人工冻土冻胀引发地面变形曲线是一条高斯型二重积分曲线；(2)物理模型试验得出地面抬升曲线规律与高斯分布拟合度较高，试验地面抬升曲线的高斯分布拟合系数为0.977 47,工程实测数据的高斯分布拟合系数为0.949 32～0.995 53,对文献数据拟合得出拟合系数位于0.954 41～0.983 44;(3)冻结引发地面变形范围为8～10倍冻胀丘宽度。冻结壁为对称结构或拟对称结构时，冻胀引发地面变形曲线可以采用高斯分布进行拟合。该结论可以为人工冻土冻胀引发上部地面变形量计算及影响范围提供设计参考。

采用随机介质理论和模型试验方法，基于现场测试数据和文献发表数据，分析了人工冻土冻胀引发地面变形规律和冻胀影响范围。结果表明：(1)随机介质理论计算结果表明人工冻土冻胀引发地面变形曲线是一条高斯型二重积分曲线；(2)物理模型试验得出地面抬升曲线规律与高斯分布拟合度较高，试验地面抬升曲线的高斯分布拟合系数为0.977 47,工程实测数据的高斯分布拟合系数为0.949 32～0.995 53,对文献数据拟合得出拟合系数位于0.954 41～0.983 44;(3)冻结引发地面变形范围为8～10倍冻胀丘宽度。冻结壁为对称结构或拟对称结构时，冻胀引发地面变形曲线可以采用高斯分布进行拟合。该结论可以为人工冻土冻胀引发上部地面变形量计算及影响范围提供设计参考。

以雅鲁藏布江色东普流域冰崩碎屑流运动区为研究区,选取2016-2020年91景降轨Sentinel-1A合成孔径雷达(SAR)数据,采用小基线集(SBAS)方法获取了色东普流域冰崩碎屑流运动区地面变形数据,并分析了地面变形的空间特征及时间规律.结果显示,色东普沟上部冰崩区、中部流通区及下部堆积区地表均以下沉为主,堆积区下沉幅度最大.变形时间序列显示,上部冰崩区在冰崩事件前均未发现明显的加速变形规律,中部流通区在冰崩事件前后未见显著变化,而下部堆积区在冰崩事件后都出现了先堆积抬升后侵蚀下沉的规律.研究也表明时序合成孔径雷达干涉(InSAR)技术在冰崩灾害监测方面有着很大的优势,InSAR变形结果有助于了解冰崩事件的发生机理及冰崩碎屑流运动特征,可为冰崩灾害防灾减灾提供科学依据.

以雅鲁藏布江色东普流域冰崩碎屑流运动区为研究区,选取2016-2020年91景降轨Sentinel-1A合成孔径雷达(SAR)数据,采用小基线集(SBAS)方法获取了色东普流域冰崩碎屑流运动区地面变形数据,并分析了地面变形的空间特征及时间规律.结果显示,色东普沟上部冰崩区、中部流通区及下部堆积区地表均以下沉为主,堆积区下沉幅度最大.变形时间序列显示,上部冰崩区在冰崩事件前均未发现明显的加速变形规律,中部流通区在冰崩事件前后未见显著变化,而下部堆积区在冰崩事件后都出现了先堆积抬升后侵蚀下沉的规律.研究也表明时序合成孔径雷达干涉(InSAR)技术在冰崩灾害监测方面有着很大的优势,InSAR变形结果有助于了解冰崩事件的发生机理及冰崩碎屑流运动特征,可为冰崩灾害防灾减灾提供科学依据.

以雅鲁藏布江色东普流域冰崩碎屑流运动区为研究区,选取2016-2020年91景降轨Sentinel-1A合成孔径雷达(SAR)数据,采用小基线集(SBAS)方法获取了色东普流域冰崩碎屑流运动区地面变形数据,并分析了地面变形的空间特征及时间规律.结果显示,色东普沟上部冰崩区、中部流通区及下部堆积区地表均以下沉为主,堆积区下沉幅度最大.变形时间序列显示,上部冰崩区在冰崩事件前均未发现明显的加速变形规律,中部流通区在冰崩事件前后未见显著变化,而下部堆积区在冰崩事件后都出现了先堆积抬升后侵蚀下沉的规律.研究也表明时序合成孔径雷达干涉(InSAR)技术在冰崩灾害监测方面有着很大的优势,InSAR变形结果有助于了解冰崩事件的发生机理及冰崩碎屑流运动特征,可为冰崩灾害防灾减灾提供科学依据.