研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。
研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。
研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。
研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。
研究目的：为研究冻结泥炭质土力学特性，利用改进的TSZ-2型全自动应变控制仪分别对滇池湖相沉积泥炭质土进行不同影响因素下的低温无侧限抗压强度试验与三轴剪切试验，讨论不同温度、围压、含水率和加载速率对冻结泥炭质土的峰值强度、变形模量和软化系数的影响，分析冻结泥炭质土的极限承载能力范围，并引入修正姜永东模型对冻结泥炭质土的偏应力-应变曲线进行研究。研究结论：（1）在不同影响因素下，冻结泥炭质土的峰值强度与围压、含水率、加载速率呈正相关，与温度呈负相关；（2）在试验条件内，冻结泥炭质土的变形模量随着峰值强度的增加呈线性增长，软化系数在0～0.544之间波动，偏应力-应变曲线基本表现为应变软化型，而随着围压的增加逐渐向应变硬化型转变；（3）冻结泥炭质土在-15℃～-5℃温度范围内的强度可以满足实际工况对冻结壁承载能力要求；（4）基于修正姜永东模型，构建适合冻结泥炭质土的本构模型，并对结果进行验证，具有较好的适用性；（5）本研究成果可为湖相沉积软弱土地区冻结法施工提供参考和借鉴。
为缓解高寒矿区扰动土体难以形成冻土带来的不利影响，选取5种W-OH浓度（0%、1.5%、2.5%、3.5%、4.5%）喷施于扰动土体底部，重构矿区冻土阻水层，进行抗压试验、入渗试验和模拟降雨试验，分别从物理性能、入渗产流产沙、经济性3个层面进行重构阻水层评价分析，采用层次分析法和专家打分法选出8个影响重构阻水层的主要因子，构建重构阻水层功能评价体系，根据综合评分选出该地区最佳的重构阻水层方案。结果表明：（1）W-OH增强了煤矸石固结体的强度，特别是4.5%W-OH浓度时效果最明显。（2）W-OH浓度上升导致重构阻水层入渗率降低，稳渗历时延长，累计入渗量减少。（3）在降雨条件下，W-OH浓度升高降低了煤矸石固结体的稳定入渗率，增加了平均产流率和平均产沙率，并且平均产流率和平均产沙率都同W-OH浓度、坡度存在正相关关系。（4）4.5%W-OH浓度方案功能综合评分最高，但在实际施工中，4.5%W-OH浓度方案易堵塞喷头，故推荐使用评分次之的3.5%W-OH浓度方案重构矿区冻土阻水层。研究结果可为W-OH在高寒矿区重构冻土阻水层应用提供理论依据。
为缓解高寒矿区扰动土体难以形成冻土带来的不利影响，选取5种W-OH浓度（0%、1.5%、2.5%、3.5%、4.5%）喷施于扰动土体底部，重构矿区冻土阻水层，进行抗压试验、入渗试验和模拟降雨试验，分别从物理性能、入渗产流产沙、经济性3个层面进行重构阻水层评价分析，采用层次分析法和专家打分法选出8个影响重构阻水层的主要因子，构建重构阻水层功能评价体系，根据综合评分选出该地区最佳的重构阻水层方案。结果表明：（1）W-OH增强了煤矸石固结体的强度，特别是4.5%W-OH浓度时效果最明显。（2）W-OH浓度上升导致重构阻水层入渗率降低，稳渗历时延长，累计入渗量减少。（3）在降雨条件下，W-OH浓度升高降低了煤矸石固结体的稳定入渗率，增加了平均产流率和平均产沙率，并且平均产流率和平均产沙率都同W-OH浓度、坡度存在正相关关系。（4）4.5%W-OH浓度方案功能综合评分最高，但在实际施工中，4.5%W-OH浓度方案易堵塞喷头，故推荐使用评分次之的3.5%W-OH浓度方案重构矿区冻土阻水层。研究结果可为W-OH在高寒矿区重构冻土阻水层应用提供理论依据。
为缓解高寒矿区扰动土体难以形成冻土带来的不利影响，选取5种W-OH浓度（0%、1.5%、2.5%、3.5%、4.5%）喷施于扰动土体底部，重构矿区冻土阻水层，进行抗压试验、入渗试验和模拟降雨试验，分别从物理性能、入渗产流产沙、经济性3个层面进行重构阻水层评价分析，采用层次分析法和专家打分法选出8个影响重构阻水层的主要因子，构建重构阻水层功能评价体系，根据综合评分选出该地区最佳的重构阻水层方案。结果表明：（1）W-OH增强了煤矸石固结体的强度，特别是4.5%W-OH浓度时效果最明显。（2）W-OH浓度上升导致重构阻水层入渗率降低，稳渗历时延长，累计入渗量减少。（3）在降雨条件下，W-OH浓度升高降低了煤矸石固结体的稳定入渗率，增加了平均产流率和平均产沙率，并且平均产流率和平均产沙率都同W-OH浓度、坡度存在正相关关系。（4）4.5%W-OH浓度方案功能综合评分最高，但在实际施工中，4.5%W-OH浓度方案易堵塞喷头，故推荐使用评分次之的3.5%W-OH浓度方案重构矿区冻土阻水层。研究结果可为W-OH在高寒矿区重构冻土阻水层应用提供理论依据。
为保证浅埋深富水软弱地层的盾构隧道安全始发,采用人工冻结法进行端头加固。通过在室内进行冻土单轴抗压试验,得到可靠的冻土力学参数,并采用正交试验的方法分析冻结深度、冻结宽度和冻结温度对地表沉降和管片拱顶沉降的影响规律和影响程度,选取确定最优冻结加固方案。结果表明:相同冻结温度下中粗砂抗压强度最大,其次是粉细砂、粉质黏土、黏质粉土,杂填土抗压强度最小;土体冻结温度越低,抗压强度越大;对地表沉降和管片拱顶沉降的影响排序为冻结深度>冻结宽度>冻结温度;最优冻结方案为冻结宽度6 m,冻结深度15 m,冻结温度-20℃。