通过改变泡沫混凝土的水胶比、水泥掺量、粉煤灰掺量及矿粉掺量，测试冻融循环作用下试件抗压强度，利用正交实验选出最优方案和最显著因素，并通过F50冻融循环试验，分析冻融循环后的冻融质量损失率与冻融强度损失率规律。结果表明：经历冻融循环作用后，相较未涂防水涂料的泡沫混凝土，外涂有机硅烷防水涂料的泡沫混凝土抗压强度高出10%左右；无论试件涂刷有机硅烷防水涂料与否，正交实验选出的最优组合均为A1B3C3D1;所设计的9组试样均满足F50冻融循环试验要求。
通过改变泡沫混凝土的水胶比、水泥掺量、粉煤灰掺量及矿粉掺量，测试冻融循环作用下试件抗压强度，利用正交实验选出最优方案和最显著因素，并通过F50冻融循环试验，分析冻融循环后的冻融质量损失率与冻融强度损失率规律。结果表明：经历冻融循环作用后，相较未涂防水涂料的泡沫混凝土，外涂有机硅烷防水涂料的泡沫混凝土抗压强度高出10%左右；无论试件涂刷有机硅烷防水涂料与否，正交实验选出的最优组合均为A1B3C3D1;所设计的9组试样均满足F50冻融循环试验要求。
通过改变泡沫混凝土的水胶比、水泥掺量、粉煤灰掺量及矿粉掺量，测试冻融循环作用下试件抗压强度，利用正交实验选出最优方案和最显著因素，并通过F50冻融循环试验，分析冻融循环后的冻融质量损失率与冻融强度损失率规律。结果表明：经历冻融循环作用后，相较未涂防水涂料的泡沫混凝土，外涂有机硅烷防水涂料的泡沫混凝土抗压强度高出10%左右；无论试件涂刷有机硅烷防水涂料与否，正交实验选出的最优组合均为A1B3C3D1;所设计的9组试样均满足F50冻融循环试验要求。
针对严寒地区温度低、冻土深度大的特点，工业企业消防系统设计应综合考虑海拔高度、气候环境等因素提出合理设计方案，并提出安全可靠、经济合理的技术措施，解决消防水池防冻、取水口安装高度、管道和设备保温问题，为严寒地区工业园区的消防系统设计提供技术支撑。
针对严寒地区温度低、冻土深度大的特点，工业企业消防系统设计应综合考虑海拔高度、气候环境等因素提出合理设计方案，并提出安全可靠、经济合理的技术措施，解决消防水池防冻、取水口安装高度、管道和设备保温问题，为严寒地区工业园区的消防系统设计提供技术支撑。
针对严寒地区温度低、冻土深度大的特点，工业企业消防系统设计应综合考虑海拔高度、气候环境等因素提出合理设计方案，并提出安全可靠、经济合理的技术措施，解决消防水池防冻、取水口安装高度、管道和设备保温问题，为严寒地区工业园区的消防系统设计提供技术支撑。
为评价蒸发塘防渗材料——高密度聚乙烯土工膜和钠基膨润土防水毯耐久性,本文以我国北方高寒地区气候环境为试验条件,系统开展了高密度聚乙烯土工膜和钠基膨润土防水毯高浓度酸碱盐溶液和高浓度废液的腐蚀等外界特殊条件影响测试,以及钠基膨润土防水毯经过冻融循环和干湿循环条件下渗透特性变化的耐久性研究,判断材料是否满足工程要求。结果表明:高密度聚乙烯土工膜在室内4种高浓度液体中浸泡26周内,腐蚀溶液对高密度聚乙烯土工膜拉伸强度性能指标的影响较小;钠基膨润土防水毯在腐蚀溶液室内浸泡的26周内,渗透性略有增加,但对防渗性能影响不大;历经20次冻融和干湿循环后,钠基膨润土防水毯的渗透性变化较小。
为评价蒸发塘防渗材料——高密度聚乙烯土工膜和钠基膨润土防水毯耐久性,本文以我国北方高寒地区气候环境为试验条件,系统开展了高密度聚乙烯土工膜和钠基膨润土防水毯高浓度酸碱盐溶液和高浓度废液的腐蚀等外界特殊条件影响测试,以及钠基膨润土防水毯经过冻融循环和干湿循环条件下渗透特性变化的耐久性研究,判断材料是否满足工程要求。结果表明:高密度聚乙烯土工膜在室内4种高浓度液体中浸泡26周内,腐蚀溶液对高密度聚乙烯土工膜拉伸强度性能指标的影响较小;钠基膨润土防水毯在腐蚀溶液室内浸泡的26周内,渗透性略有增加,但对防渗性能影响不大;历经20次冻融和干湿循环后,钠基膨润土防水毯的渗透性变化较小。
为评价蒸发塘防渗材料——高密度聚乙烯土工膜和钠基膨润土防水毯耐久性,本文以我国北方高寒地区气候环境为试验条件,系统开展了高密度聚乙烯土工膜和钠基膨润土防水毯高浓度酸碱盐溶液和高浓度废液的腐蚀等外界特殊条件影响测试,以及钠基膨润土防水毯经过冻融循环和干湿循环条件下渗透特性变化的耐久性研究,判断材料是否满足工程要求。结果表明:高密度聚乙烯土工膜在室内4种高浓度液体中浸泡26周内,腐蚀溶液对高密度聚乙烯土工膜拉伸强度性能指标的影响较小;钠基膨润土防水毯在腐蚀溶液室内浸泡的26周内,渗透性略有增加,但对防渗性能影响不大;历经20次冻融和干湿循环后,钠基膨润土防水毯的渗透性变化较小。